Page 10 - НАЦІОНАЛЬНА АКАДЕМІЯ НАУК УКРАЇНИ

8

Поруватість покриттів всіх систем легування зростала зі збільшенням
товщини ламелей у їх структурі, що зумовлено використанням ПД більшого
діаметра (рис. 4). Така закономірність спричинена зростанням розміру
краплин, які формували покриття. Зі збільшенням діаметра краплин під час
удару об поверхню напилювання вони інтенсивно розбризкувались, що
призвело до виникнення мікропорожнин між ламелями.
4,50 4,50 4,50
ω, % 2 ω, % ω, %
3,50 3,50 2 3,50

2,50 2,50 2,50 2
1
1,50 1,50 1,50
1 1
0,50 0,50 0,50
9 11 13 15 17 19 21 14 16 18 20 22 24 26 14 16 18 20 22
t, мкм t, мкм t, мкм

а б в

Рис. 4. Вплив товщини ламелей t у структурі покриттів із ПД 50ХН2Р5ГС (а),
ПД 50Х6Г2МС (б) та ПД 250Х21ВФГС (в) діаметром 1,6 (1) та 2,4 (2) мм на
поруватість покриттів ɷ, %.

Встановили, що середня мікротвердість покриттів із ПД 50Х6Г2МС та
ПД 50ХН2Р5ГС зростала зі збільшенням товщини ламелей у їх структурі, що
особливо яскраво проявилося за використання для напилювання ПД
більшого діаметра (рис. 5 а, б). Це пояснили випаровуванням та вигорянням
легувальних елементів із краплин, особливо вуглецю, під час їх
розпилювання. Зі збільшенням діаметра краплин кількість вуглецю, що
вигорів з них, зменшувалася, а вищий вміст вуглецю у мартенситній
матричній фазі покриттів відповідав за підвищення їх мікротвердості.

HV , МПа HV , МПа HV , МПа
0,3
0,3
0,3
350 1200 580
340 2 1100 2 530
330 1000 480 1
320 1 900 430 2
310 800 1 380
300 700 330
290 600 280
14 19 24 t, мкм 9 14 19 t, мкм 24 14 19 t, мкм 24

а б в
Рис. 5. Вплив товщини ламелей t у структурі покриттів із ПД 50Х6Г2МС (а),
ПД 50ХН2Р5ГС (б) та ПД 250Х21ВФГС (в) діаметром 1,6 (1) та 2,4 (2) мм на їх
мікротвердість HV .
0,3

Водночас за використання дроту більшого діаметра в покриттях із
ПД 250Х21ВФГС виявили протилежну тенденцію впливу товщини ламелей