Page 25 - Марков А

23

встановленої залежності Е = f(K ) (рис. 12) цю відмінність пояснили зростанням
sh
C
вмісту вуглецю (через виділення карбідів) безпосередньо на поверхнях зламів і,
таким чином, обґрунтували висунуте припущення, що тривала експлуатація
окрихчує метал завдяки утворенню не тільки зерномежевих, але і крізьзеренних
прошарків з карбідів нанорозмірної товщини. Звідси слід очікувати експлуатацій-
ного зниження опору крихкому руйнуванню і за зерномежевим, і за крізьзеренним
механізмом. Крім того, використовуючи залежність електродного потенціалу сталі
від вмісту вуглецю (рис. 12), можна прогнозувати його вміст на поверхні зламу на
основі ЕХ замірів. Зокрема, за такими оцінками вміст вуглецю K на поверхні руй-
C
нування для сталі Х52 у вихідному та експлуатованому (Х52-10 і Х52-12) станах
становив близько 0,4, 1,8 та 2,3%, відповідно.
На основі оцінок електродних потенціалів зламів Е та шліфів Е , з одного
sh
fr
боку, та ударної в’язкості KCV – з іншого, отримали залежності між змінами цих
характеристик для сталей типу Х52, зумовленими тривалою експлуатацією,
KCV /KCV – Е sh in /Е sh deg та KCV /KCV – Е fr in /Е fr deg , (рис. 14), при цьому зміна
deg
in
in
deg
потенціалу поверхні руйнування Е fr in /Е fr deg характеризувалася високою чутливістю
до експлуатаційної деградації металу. Регресійним аналізом отриманої залежності
KCV /KCV – Е fr in /Е fr deg з використанням методу найменших квадратів одержали
in
deg
апроксимаційне рівняння наступного вигляду:
2
KCV /KCV = 14,2 - 34,3·[Е fr in /Е fr deg ] + 21,1·[Е fr in /Е fr deg ] .
in
deg
Оцінка вагомості взаємозв’язку між цими показниками за коефіцієнтом коре-
ляції (R = 0,999) показала його високу щільність, що вказує на високу ефективність
використання показника зміни електродного потенціалу поверхні руйнування
Е fr in /Е fr deg як інформативного параметра контролю стану експлуатованого металу.
Верифікацію запропонованого
ЕХ методу здійснили на низьколего-
ваній ферито-перлітній сталі 17Г1С
після 36 років експлуатації, визна-
чивши ударну в’язкість сталі у вихід-

Рис. 14. Залежності між змінами
ударної в’язкості KCV /KCV та
deg
in
Рис. 13. Вплив експлуатації на потенціалів поверхні зламу Е fr in /Е fr deg
потенціали сталі Х52 у вихідному і шліфованої поверхні Е sh in / Е sh deg
(Х52) та експлуатованому (Х52-12 для ферито-перлітних трубних сталей
та Х52-10) станах, визначені на типу Х52 після тривалої
шліфах Е та зламах Е (28–30 років) експлуатації
fr
sh