Page 19 - Марков А

17

ного до розшарування, порівнявши розтягнуту, стиснуту та пряму ділянки гину.
Використали зразки, вирізані в осьовому (L , L ) та радіальному (S ) напрямах
S
N
S
(рис. 7б).
Порівнявши характеристики пластичності сталі 20, визначені за випробувань
запропонованих зразків (рис. 8), виявили практично вдвічі нижчі їх значення для
радіальних зразків, що вказує на особливо слабку адгезію між поздовжніми во-
локнами структури, спричинену тривалою експлуатацією, та може слугувати
діагностичною ознакою чутливості металу до розшарування. Крім того, пластич-
ність і розтягнутої, і стиснутої ділянок гину нижча за пластичність прямої ділянки,
що свідчить про інтенсивнішу експлуатаційну деградацію металу гину порівняно з
прямою ділянкою. Тобто, попереднє пластичне деформування металу при виготов-
ленні гину є домінуючим чинником впливу на експлуатаційну деградацію сталі.
Рекомендовано для коректного оцінювання характеристик пластичності трубних
сталей, схильних до розшарування, застосовувати циліндричні зразки зі значним
радіусом заокруглення у їх робочій частині, що локалізує деформацію металу прак-
тично в одному перерізі.

Рис. 8. Зміна характеристик пластичності λ сталі 20 різних ділянок гину труби А
( P elbow ) відносно відповідних характеристик для металу прямої ділянки ( P straight ),

визначених на зразках різної геометрії (позначення зразків згідно рис. 7),
P  P
  elbow straight  100 %
P straight

Для визначення ударної в’язкості KCV трубних сталей, схильних до розша-
рування вздовж волокон текстури, розроблено конструкцію радіального комбіно-
ваного зразка з робочою частиною, обмеженою товщиною стінки труби, який за-
безпечував руйнування у площині потенційного розшарування і, тим самим, давав
змогу оцінити опірність металу такому виду руйнування. Зразок складається з
трьох частин (рис. 9а). Його центральну робочу частину вирізали з труби і її дов-
жина відповідала товщині стінки труби (рис. 9б). На цій частині зразка з робочим
нетто-перерізом 8 × 10 мм (як у стандартних зразках Шарпі) наносили боковий
V-подібний концентратор. Додаткові дві бокові частини комбінованого зразка
призначалися для його подовження до розмірів, достатніх для розміщення на опо-
рах маятникового копра для дотримання схеми ударного навантаження. Конструк-
ція бокових частин зразка забезпечувала можливість приварювання до них робочої
частини у місцях, віддалених від робочого перерізу. Зварювання проводили