Page 81 - УДК

81




e
де ε і σ  еквівалентний розмах локальної деформації і напруження; 
eq
eq
eq

p
'
і   відповідно еквівалентний розмах пружної і пластичної деформації; K 
eq
коефіцієнт циклічного зміцнення; n  експонента циклічного зміцнення.
'
Модель втомного руйнування, запропонована Ince, Glinka [149] враховує
вплив середнього напруження на втомну довговічність і є модифікацією моделей
коректування середнього напруження Morrow [147] і Smith, Watson, Topper [144]

σ ' 2b c
ε  ε e  ε p  f 2N   ε ' 2N  (1.13)
, a eq , a eq , a eq f f f
E

де ε e і ε p  еквівалентна амплітуда локальної пружної і пластичної деформації
, a eq , a eq

відповідно.

Як і у моделі SWT, запропонована модель корекції середнього напруження

застосовується, якщо не порушується наступна умова

σ ε  e ε  p
max    0. (1.14)
σ ' 2 2
f

Показано [149], що модель, яка запропонована G.Glinka (1.11), краще

корелює з експериментальними даними для сплаву Incoloy 901 і сталі ASTM

A723 порівняно з моделями Morrow [147] і SWT [144]. Модель G. Glinka (1.13) і

SWT (1.11) однаково добре корелюють з експериментальними даними для

алюмінієвого сплаву 7075-T561. Проте модель G. Glinka потребує перевірки для

більш ширшого класу конструкційних матеріалів і умов навантаження.

Moumni та ін. [150] досліджували вплив амплітуди напруження та

середнього напруження на втомну довговічність псевдопружного NiTi СПФ за

одновісного розтягу – стиску при 50°С. Виявлено сприятливий вплив середнього

напруження при стисненні на довговічність сплаву, оскільки він має тенденцію

до закриття мікротріщин, тоді як середнє напруження за розтягу дає зворотний

ефект. Kang та ін. [132] показали що зільшення середнього напруження збільшує