Page 213 - Кулик В.В.

213

вирішення цієї проблеми є також застосування дисперсійного зміцнення

колісних сталей, зокрема, нітридами та карбонітридами при мікролегуванні

ванадієм та азотом [75, 431-433]. Крім цього, такі виділення гальмують

процес рекристалізації, забезпечуючи структурне зміцнення сталі. Показано

[434], що мікролегування ванадієм і азотом підвищує стабільність аустеніту і

дає можливість зменшити швидкість охолодження коліс після аустенізації,

забезпечуючи диспергування перлітної, бейнітної та мартенситної структур,

що повинно позитивно впливати на рівень механічних та функціональних

властивостей сталей [434]. Проте такі дані в літературі обмежені.

Дисперсійне карбонітридне зміцнення при оптимальній температурі

аустенізації за рахунок підвищення стабільності аустеніту забезпечує

0
зниження на 20…65 С інтервалу температур γ→П, γ→Б і γ→М перетворень
високовуглецевої сталі, що дає можливість зменшити на 15…25% спрейового

повітряно-водяного охолодження рейок та коліс після аустенізації [435]. Це

спрощує технологічний процес гартування виробів та зменшує ймовірність

утворення гартівних тріщин. При усіх швидкостях охолодження після

аустенізації дисперсійне нітридне зміцнення забезпечує диспергування

перлітної, бейнітної та мартенситної структур, що позитивно вплине на

рівень механічних та функціональних властивостей сталей [436-439].
Досліджено чотири плавки (Н2, Н3, Н4 та Н5 з табл. 4.6) сталей з

нітридним зміцненням та порівняно з стандартною сталлю 60ГАФ (Н1 з табл.
4.6).

Усі сталі пройшли термічну обробки шляхом нормалізації та
наступного відпуску за різних температур (табл. 4.7). Час витримки при

температурі аустенізації 1 год. з охолодженням на повітрі на листі азбесту.

Час витримки заготовок при температурах відпуску 1 год. з охолодженням на

повітрі.